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18 测灵敏度JB4730是选用欧洲标准EN1435-1997《焊接接头的射线检查》编写的，没有规矩出像质计在胶片侧的像质指数，且像质计灵敏度指的是母材上的灵敏度，而不是焊缝上的灵敏度，这与国际上通用的API std 1104标准接轨有困难，且中国石油天然气公司在国内外油气管道施工中，对环焊缝的射线检查基本上都是选用管道爬行器，像质计均放在胶片侧，要刁难比试验困难，像质计灵敏度都是焊缝灵敏度。因此，本标准在检查灵敏度有些的修订中没有参照JB4730标准，首要选用ASME标准第Ⅴ卷、GB3323-87和JISZ3104标准中的相关内容。 （2）本标准表3的像质计灵敏度值是按透照厚度TA来判定，是像质计置于射线源侧央求抵达的像质指数，这与GB3323-87、JB4730-94及原标准规矩是一起的。 （3）本标准表5透照厚度的TA核算适用于单壁透照、双壁单影透照，也适用于Φ≤89㎜以下管子双壁双影透照，这与JB4730-94和日本标准JISZ3104是一起的，但与原标准和GB3323-87有较大的改动，然后灵敏度也在改动。 ①像质计置于射线源侧不相同透照方法，油气管道透照厚度TA核算及像质指数Z的判定。 a 单壁透照法 按表5得TA=T+2㎜，查表3可判定Z值。这与GB3323-87、JB4730-94均一起。 例1 用爬行器透照Φ1016320㎜管子焊缝，按TA=20+2=22㎜查表3得Z为10。 b 双壁单影透照法 原标准按GB3323-87编制，TA按透照部位的厚度计即TA=T+2㎜。这种透照与单壁透照的不相同就在于多透过一个母材厚度T，起滤波作用，使射线的线质变硬，灵敏度下降。按TA查表3判定的像质灵敏度在格外透照条件下过高，无法抵达标准央求，故将查得的Z值减一作为标准央求抵达的灵敏度。 如例1 TA=T+2㎜=20+2=22㎜，Z=10-1=9。 本标准参照JISZ3104和JB4730-94将TA=2T+2㎜处理，按TA查表4判定Z值，可得a中的例题TA=2320+2=42㎜，Z=8。 c 双壁双影法 原标准也是按GB3323-87编制的，其像质指数Z是按单壁厚度查原标准表2.1.3-2来判定。 例2 Φ8937.5㎜的管子，由表2.1.3-2查得Z=10。 本标准仍按表5判定TA=2T+2㎜，查表3判定Z值，这与JB4730-94一起，即TA=237.5+2㎜=17㎜，Z=11。 ②像质计放于胶片侧单壁和双壁单影透照的情况下，底片上像质指数Z的判定。 a 关于油气管道环缝检查而言，单壁爬行器检查和双壁单影透照像质计只能放于胶片侧。 按原标准央求应做对比试验：切取一段检查用的管对接接头，在射线源侧（双壁单影在管内透照部位）放一个像质计，在胶片侧放置一个相同类型的像质计，按正常技能央求透照。若从底片上读出像质计在射线源侧的像质指数为Z值，而像质计置于胶片侧读出的像质指数为Z+1。对比试验标明像质计置于胶片侧的像质指数比像质计置于射线源侧的像质指数高一个指数。这就是说单壁透照和双壁单影透照像质计置于胶片侧底片上Z值要抵达标准央求，就要在表3的基础上各跋涉一个指数。往后透照相同管件按同一技能央求就可以按此像质计灵敏度计。长输管道环缝透照因条件改动，工件要随之改动，且长输管道刁难比试验也很困难，故本标准不做对比试验。 如例1 选用单壁透照Z=10+1=11，而选用双壁单影透照Z=10-1+1=10。 本标准按ASME标准规矩，像质计无法放于射线源侧而放于胶片侧时，其像质识别线编号应跋涉一级。本标准选用了此内容，简单易行，这与JB4730-94一起。再如例1选用单壁透照TA=20+2㎜=22㎜，Z=10+1=11，选用双壁单影透照TA=2320+2㎜=42㎜，Z=8+1=9。 从以上剖析可以看出： ◆本标准只选用表5核算出不相同透照方法下的TA值查表3求出标准央求的像质指数Z。像质计置于胶片侧的像质指数将Z值加一即可，省去繁琐的对比试验，简单易行。 ◆从本标准与原标准的比方可以看出单壁透照像质计灵敏度高一级；双壁单影透照像质计灵敏度相同，有利于γ射线的推广应用；双壁双影透照的像质灵敏度高一级。 ◆石油天然气钢质管道环焊缝检查像质计均放于胶片侧，可不放字母“F”。 （4）像质计类型的选用
焊接金属不易出现冷裂纹。 启裂
400℃以下。要素：一方面是铸铁在 400℃以上时有必定塑性；另一方面焊缝所承
要素： 启裂温度 要素 拉应力是随其温度下降而增大。在 400℃以上时焊缝所承受的拉应
发生要素：焊接进程中由于工件有些不均匀受热，焊缝在冷却进程中会发生很大的拉应
发生要素 焊缝温度的下降而增大。当焊缝全为灰铸铁时，石墨呈片状存在。
与外加应力方向根柢垂 直，且两个片状石墨的**又靠得很近，在外加应力增
400℃以下根柢无塑性。当应力跨过此时铸
即发生焊缝裂纹。 当焊缝中存在白口铸铁时，由于白口铸铁的缩短率比灰铸铁
更易出现裂纹。 影响要素： 影响要素 ① 与焊
焊缝中渗碳体越多，焊缝中出现裂纹数量越多。当焊缝基体全为珠光体与铁 素

而石墨化进程又进行得较充分时，由于石墨化进程伴随有体积胀大进程，可以懈怠有些 焊
② 与焊缝石墨形状有关 粗而长的片状石墨简略致使应力
石墨以细片状存在时，可改善抗裂性。 石墨以团絮状存在时，焊缝具有
③ 与焊补处刚度与焊补体积的大小及焊缝长短有关 焊补处刚度大，焊补体
焊缝越长都将增大应力情况，推进裂纹发生。 防止方法：①对焊补件进行整体预热（550～
℃）能下降焊接应力。 防止方法 ②向铸铁型焊缝参与必定量的合金元素（Mn、Ni、Cu 等）
接着又发生必定量的马氏体相变，则运用这二次接连相
出现冷裂纹。 焊缝二次相变发生焊缝应力松
其一、金属及合金在相变进程中塑性增加，这种特性称相变塑性。 其二、贝氏体与
应力。
例如：Ca 电弧冷焊时，发现焊缝含必定量 Ca
既能推进焊缝石墨化，又能改动焊缝石墨情况。焊缝 中 Ca 为 0.0027%时[焊缝中 C=3.89%、
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